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  m15172373488 2016-10-26 00:00:00

  一、 名詞解釋 工質(zhì)：與能量轉(zhuǎn)換有關(guān)的工作物質(zhì) 循環(huán)熱效率：工質(zhì)所做的循環(huán)功W與循環(huán)加熱量Q之比 壓縮比：ε=Va/Vc 壓力升高比：λ=Pz/Pc 循環(huán)平均壓力Pi：單位氣缸容積所做的循環(huán)功 指示功Wi：一個實際循環(huán)工質(zhì)對活塞所做的有用功 平均指示壓力Pmi：發(fā)動機單位汽缸工作容積的指示功 指示熱效率ηi：實際循環(huán)指示功與所消耗的燃料熱量之比 指示燃料消耗率bi：單位指示功的耗油量 平均有效壓力Pme：發(fā)動機單位氣缸工作容積所輸出的有效功 有效功率Pe：指示功率減去機械損失功率是發(fā)動機的對外輸出功率 有效扭矩Ttq：發(fā)動機工作時，由功率輸出軸輸出的扭矩 有效燃油消耗率be：單位有效功的耗油量 有效熱效率ηe：發(fā)動機有效功We與所消耗的燃料熱量Q之比 升功率PL：發(fā)動機每升工作容積所發(fā)出的有效功率 比質(zhì)量me：發(fā)動機干質(zhì)量m與所給出的標定功率之比 機械效率ηm：有效功率與指示功率之比 過量空氣系數(shù)α：燃燒1千克燃料實際提供的空氣量L與理論上所需空氣量Lo之比 充氣效率ηv：實際進入汽缸的新鮮工質(zhì)與進氣狀態(tài)下充滿氣缸工作容積的新鮮工質(zhì)之比 噴油泵速度特性：噴油泵油量控制機構(gòu)位置固定，循環(huán)供油量隨噴油泵轉(zhuǎn)速變化的關(guān)系 負荷特性：發(fā)動機轉(zhuǎn)速不變，其經(jīng)濟性指標隨負荷而變化的關(guān)系 速度特性：發(fā)動機性能指標隨轉(zhuǎn)速變化的關(guān)系 外特性：節(jié)氣門保持全開，所測得的速度特性為外特性 燃料調(diào)整特性：一定節(jié)氣門開度和一定轉(zhuǎn)速下，發(fā)動機功率Pe和燃油消耗率be隨燃料消耗量β（或α）的變化曲線。 調(diào)速特性：在調(diào)速器起作用時，保持調(diào)速手柄位置一定，發(fā)動機性能指標隨轉(zhuǎn)速或負荷變化的關(guān)系。 扭轉(zhuǎn)儲備系數(shù)：μ=(Ttqmax-Ttq)／Ttq× 穩(wěn)定調(diào)速率：δ2=（n3-n1）/n標定 瞬時調(diào)速率：δ1=（n2-n1）/n標定 萬有特性：較全面的表示發(fā)動機的性能，應用多參數(shù)的特性曲線。 點火提前角調(diào)整特性：汽油機保持節(jié)氣門開度，轉(zhuǎn)速以及混合氣濃度一定時，汽油機功率和耗油率隨點火提前角該表而變化的關(guān)系 分子變更系數(shù)：1千克燃料所形成的混合氣燃燒后的摩爾數(shù)與燃燒前的摩爾數(shù)之比 二、 判斷改錯 1循環(huán)輸出凈功越多，熱機熱效率越高。（錯，循環(huán)加熱量一定時） 2熱力學第二定律可以表述為熱量不能由低溫物體傳向高溫物體。（錯，不能自發(fā)的，需要功） 3壓力比越大，則循環(huán)熱效率越大，所以要盡量增大壓力升高比。（錯，過大則循環(huán)熱效率變?。?4當混合氣變濃時，絕熱指數(shù)K值將增大，熱效率將會增加。（錯，應為變稀時） 5壓縮過程中多變指數(shù)n1從大于K變化至小于K，而膨脹過程中多變指數(shù)n2從小于K變化至大于K。（對） 6若指示功率Pi不變，則機械損失功率Pm越大，機械效率ηm越低。（對） 7be與bi的關(guān)系式be=bi/ηm。(對) 8升功率大的發(fā)動機，其有效功率也大（錯，PL=Pe/Vsi） 9有效扭矩正比于平均有效壓力（對） 10與汽油機相比，柴油機的升功率小，比質(zhì)量大（對） 11增壓柴油機比非增壓柴油機氣門疊開角大（對） 12理論上1千克燃料燃燒所需的空氣量為理論空氣量（錯，完全燃燒） 13超臨界排氣時廢氣流量魚排氣管內(nèi)的壓力無關(guān)（對） 14增壓發(fā)動機的進氣狀態(tài)通常取為當?shù)氐拇髿鉅顟B(tài)（錯，應為非增壓發(fā)動機） 15發(fā)動機的換氣損失與泵氣損失在數(shù)值上相等。（錯，排氣損失：W+X+Y;泵氣損失：X+Y-d） 16自由排氣損失的滅缸法僅適用于多缸發(fā)動機（對） 17發(fā)動機轉(zhuǎn)速一定，負荷增加時，發(fā)動機的機械效率增加。（對） 18機油的粘度越大，發(fā)動機機械損失越?。ㄥe，越大，摩擦大） 19進氣溫度升高，充氣效率增加。（對） 20用倒拖法測定機械損失，必須使用平衡式電力測功機（對） 21高速發(fā)動機宜選用粘度大的機油。（錯，應選粘度小的） 22殘余廢氣系數(shù)是進氣過程結(jié)束時，氣缸內(nèi)殘余廢氣量與氣缸內(nèi)氣體總質(zhì)量之比。（錯，與新鮮氣體質(zhì)量之比） 23如果發(fā)動機的進遲閉角增加，則發(fā)動機的Z大扭矩點向低速移動。（錯，向高速移動） 24汽油機的壓縮比提高，對汽油機的辛烷值要求也提高。（對） 25十六烷值提高柴油自燃性，因此希望柴油的十六烷值盡量增大。（錯，不能過大） 26與柴油噴霧質(zhì)量有關(guān)的柴油性能是低溫流動性。（錯，是粘度） 27我國柴油的標號是指凝點。（對） 28爆燃燃燒是由于火焰?zhèn)鞑ニ俣忍鸬?。（錯，終燃混合氣自燃） 29汽油機的補燃要比柴油機少。(對) 30當汽油機的α=1.03~1.10時，火焰?zhèn)鞑ニ俣萙快。（錯，0.85~0.95） 31汽油機著火延遲期越長，越容易爆燃。（錯，越短） 32柴油機著火延遲期越短，則工作越粗暴。（錯，越柔和） 33柴油機著火延遲期越短，則較容易引起“敲缸”現(xiàn)象（錯） 34轎車柴油機大多采用渦流式燃燒室。（對） 35柴油機的容積利用率較高。（錯，汽油機） 36低速發(fā)動機的遲閉角小，高速發(fā)動機遲閉角大。（對） 37汽油機負荷減小，殘余廢氣系數(shù)減小。(錯，增大) 38柴油機負荷增大時工作將變得粗暴。（錯，柔和） 39汽油機的扭矩儲備系數(shù)比柴油機高。（對） 40萬有特性中的幾條等耗油率曲線在低負荷區(qū)會相交。（錯） 41車用柴油機標定功率應限定在冒煙界限以內(nèi)。（錯，應限定在冒煙界限處） 42按用途和使用特點，國家標準規(guī)定的額功率標定分為四種。（對） 43柴油機可以以其極限功率作為標定功率。（錯） 44汽車用發(fā)動機的工況為面工況。（對） 45發(fā)動機的扭轉(zhuǎn)儲備系數(shù)指特性上Z大扭矩與標定扭矩之比。（錯，Z大扭矩減去標定扭矩之差與標定扭矩之比） 46當柴油機調(diào)速器起作用時，柴油機轉(zhuǎn)速降低，循環(huán)供油量減小。（錯，升高） 47萬有特性曲線中，等耗油率曲線越向外層，經(jīng)濟性越差。（對） 48過量空氣系數(shù)過小易產(chǎn)生NOx。(錯，越大易產(chǎn)生) 49、柴油機剛啟動時，排氣有時會冒藍煙或白煙，藍白煙之間無嚴格的成分差異。 三，填空題 1工程熱力學中的狀態(tài)參數(shù)有（壓力）、（溫度）、（比體積）、（熵）、（焓）、（熱力學能）；（過程量有容積變化功）和（熱量）。 2混和加熱循環(huán)的加熱過程是由（V《定壓》）和（P《定容》）構(gòu)成的。 3在初態(tài)、加熱量和壓縮比相同的條件下，三種理想循環(huán)中（定容）加熱循環(huán)的熱效率Z高。 4發(fā)動機熱力循環(huán)中，要使工質(zhì)從高溫熱源（取得）熱能而轉(zhuǎn)變?yōu)闄C械功，則必須同時（低溫熱源放出熱量） 5四行程發(fā)動機實際循環(huán)有5個過程組成，(依次是進氣)、（壓縮）、（燃燒）、（膨脹）、（排氣過程）。 6研究發(fā)動機實際循環(huán)所用的兩種示功圖是（P隨汽缸工作容積）和（P隨曲軸轉(zhuǎn)角） 7指示指標是用于評定（實際循環(huán)）質(zhì)量好壞，而有效指標是用于評定（整體性能）。 8同一臺發(fā)動機，其有效指標比指示指標數(shù)值大的指標是（有效燃油消耗率） 9某發(fā)動機的指示功率很大，而有效功率很少，說明該機的（機械效率低），應該盡量（減小機械損失） 10強化發(fā)動機的兩個方向是提高（升功率）、減?。ū荣|(zhì)量） 11非增壓發(fā)動機主要機械損失包括三部分，分別是（摩擦）損失，（驅(qū)動各附件）扣件和（泵氣）損失。所占機械損失的百分比分別是（62%-75%）、（10%-20%）、（10%-20%） 12當轉(zhuǎn)速增大時，平均機械損失壓力（增大） 13發(fā)動機轉(zhuǎn)速提高，機械效率（降低）。 14汽油機負荷減小時，殘余廢氣系數(shù)（增大） 15發(fā)動機經(jīng)長期使用，軸承間隙變大，應選用粘度（大）的機油。 16充氣系數(shù)是（實際進入氣缸）的新鮮充量與（進氣狀態(tài)下充滿氣缸）的新鮮充量之比。 17發(fā)動機實際充氣量測定是用（流量計）測出發(fā)動機（每小時實際充氣量） 18在配氣定時中，（進氣遲閉）角對充氣效率的影響Z大。 19進氣終了溫度升高，則充氣效率降低。進排氣管動態(tài)效應歸結(jié)為（慣性效應）和（波動效應） 20欲提高汽車的爬起能力，進氣遲閉角應（減小） 21汽油機負荷調(diào)節(jié)的方法是（量）調(diào)節(jié)，柴油機負荷調(diào)節(jié)的方法是（質(zhì)）調(diào)節(jié) 22汽油餾出10%的溫度低，會使汽油機的冷車起動（容易），但汽油機運轉(zhuǎn)過程中在汽油輸送管路中形成（氣阻）現(xiàn)象。 23國產(chǎn)汽油以（抗爆性）為性能指標，70號汽油表示（辛烷值）為70 24辛烷值表示汽油的（抗爆）性能，16烷值表示柴油的（自燃）性能 25汽油50%餾出（溫度）的高低影響汽油機的（暖車時間），（加速性），（工作穩(wěn)定性）等性能。 26為了便于分析，汽油機燃燒過程通常分為（著火延遲期），（明顯燃燒期）和（補燃期）三個階段 27汽油機高速運轉(zhuǎn)時，因（火焰速度增加）而使爆燃傾向（減?。?28汽油機在過量空氣系數(shù)α=（1.03~1.10）時可以獲得Z好的燃燒經(jīng)濟性，其主要原因在與（燃料燃燒完全，beZ低，yiZ高） 29為使汽油機燃燒過程有效進行，當轉(zhuǎn)速（升高）或（負荷）降低時，均應加大點火提前角。 30汽油機燃燒過程通常出現(xiàn)在不正常燃燒現(xiàn)象有（爆燃）和（表面點火）。 31汽油機在（低）轉(zhuǎn)速，（高）負荷工況時Z容易發(fā)生爆燃。 32為了便于分析，柴油機燃燒過程通常分為（滯燃期）、（速燃期）、（緩燃期）和（補燃期）四個階段 33根據(jù)混合氣形成和燃燒的要求，噴油嘴主要分（孔）式和（軸針）式兩種 34霧化質(zhì)量一般時指噴霧的（細度）和（均勻度） 35減小噴油延續(xù)角會使超有機的經(jīng)濟性變（好），工作柔和性變（差） 36柴油機燃油噴注的基本特征參數(shù)為：（噴注的射程）、（噴霧錐角）與（霧化質(zhì)量）。 37柴油機壓力升高率的大小主要與（著火延遲）期內(nèi)形成的可燃混合氣的數(shù)量有關(guān)。壓力升高率大，則柴油機燃燒噪聲（增大）。 38柴油機混合氣形成的兩種方式是（空間霧化）混合和（油膜蒸發(fā)）混合。 39直噴式柴油機缸內(nèi)空氣的兩種渦流是（進氣渦流）和（擠氣渦流） 40柴油機燃燒過程的主要階段為（著火延遲）期 41柴油機產(chǎn)生燃燒噪音的直接原因是（速燃）期中（壓力升高率）過大所致。 42ΔP/Δφ過高，柴油機燃燒噪聲（大），機械負荷（增大）。 43ω形燃燒室的經(jīng)濟性和冷起動性（好），但工作柔和性（差）。 44汽油機轉(zhuǎn)速一定時，每小時耗油量B主要取決于（節(jié)氣門開度）和（混合氣濃度） 45車用發(fā)動機對萬有特性的要求是：Z經(jīng)濟區(qū)域應大致在萬有特性的(中間)位置，使常用轉(zhuǎn)速和負荷落在Z經(jīng)濟區(qū)域內(nèi)，并希望等油耗率曲線在（橫）向較長。 46汽油機通過改變每循環(huán)進入氣缸的（混合氣）量，柴油機通過改變每循環(huán)進入氣缸的(噴油量)來改變負荷。 47萬有特性曲線上等耗油率曲線越靠近（內(nèi)）層，則經(jīng)濟性越好。 48汽油機節(jié)氣門開度越小，扭矩隨轉(zhuǎn)速提高下降得（越快），而且Z大扭矩點及Z大功率點均向調(diào)整方向移動。 49兩極式調(diào)整器的功用是（防止怠速不穩(wěn)），（防止飛車） 50發(fā)動機排氣中，主要污染物包括（CO），（NOx），（未燃物）和（微粒） 51發(fā)動機缸內(nèi)高溫富氧生成的有害污染物是（氮氧化物） 52柴油機在（低）溫時生成藍白煙；在（高）溫時易生成黑煙 53促使NO生成的三個因素有（高溫）、（富氧）和（反應滯留時間） 54減小點火提前角對降低（NO）和（HC）的排放有利。 55怠速與減速工況是（HC）生成的主要工況 56下列參數(shù)變化時，說明汽油機爆燃和柴油機工作粗暴的變化傾向：（1）壓縮比增加，汽油機爆燃傾向（增加），柴油機工作粗暴傾向（降低） （2）進氣溫度增加，汽油機爆燃傾向（增加），柴油機工作粗暴傾向（降低） （3）燃料自烯溫度增加，汽油機爆燃傾向（降低），柴油機工作粗暴傾向（增加） （4）點火提前角或噴油提前角增加，汽油機爆燃傾向（增加），柴油機工作粗暴傾向（增加）。 （5）冷卻水溫度增加，汽油機爆燃傾向（增加），柴油機工作粗暴傾向（增加） （6）發(fā)動機負荷增加，汽油機爆燃傾向（增加），柴油機工作粗暴傾向（降低） 57、汽油機轉(zhuǎn)速一定，負荷增加時，進氣管真空度（降低），充氣效率（升高），殘余廢氣系數(shù)（降低），著火落后期（縮短），火焰?zhèn)鞑ニ俣龋?58、柴油機轉(zhuǎn)速一定，負荷增加時，進氣管真空度（基本不變），充氣效率（減?。?，循環(huán)供油量（增加），著火落后期（縮短），過量空氣系數(shù)（變?。?，排氣煙度（增大），噪聲（變?。?59、汽油機油門位置不變，轉(zhuǎn)速增加時，進氣管真空度（增大），循環(huán)供油量（增大），排氣溫度（升高），Z佳點火提前角（增大），平均機械損失壓力（增大），機械效率（降低） 五、簡答題 1、試述發(fā)動機理論循環(huán)的假設條件。 答：1）假設工質(zhì)是理想氣體，其物理常數(shù)與標準狀態(tài)下的空氣物理常數(shù)相同。2）假設工質(zhì)是在閉口系統(tǒng)中作封閉循環(huán)。3）假設工質(zhì)的壓縮及膨脹是絕熱等熵過程。4）假設燃燒是外界無數(shù)個高溫熱源定容或定壓向工質(zhì)加熱。工質(zhì)放熱為定容放熱。5）所有過程為可逆過程組成。 2、用P-V圖和T-S圖說明，當定容加熱循環(huán)加熱量Q1一定、壓縮比增加時循環(huán)熱效率的變化。 3、試述理論循環(huán)與實際循環(huán)的差異。 答：1）理論循環(huán)中假設工質(zhì)比熱容是定值，而實際氣體比熱容是隨溫度上升而增大的。2）實際循環(huán)中為了使循環(huán)重復進行，必須更換工質(zhì)，因此會造成功的消耗，稱為換氣損失。3）實際循環(huán)中燃料燃燒需要一定的時間，所以噴油或點火在上止點前，并且燃燒還會延續(xù)到膨脹行程，由此形成非瞬時損失和補烯損失；實際循環(huán)匯總會有部分燃料由于缺氧產(chǎn)生不完全燃燒損失；在高溫下部分燃燒產(chǎn)物分解而吸熱，使循環(huán)的Z高溫度下降。4）實際循環(huán)中氣缸壁和工質(zhì)間自始至終存在著熱交換，使壓縮、膨脹線均脫離理論循環(huán)的絕熱壓縮、膨脹線，造成損失。 4、發(fā)動機的機械損失包括哪幾部分，各占比例，常用哪幾種方法測量發(fā)動機機械損失：機械損失包括摩擦損失（8%～20%）、驅(qū)動各種附件損失（1%~5%）泵氣損失（2%～4%）、總功率損失（10%～30%）。測定方法：倒拖法（汽油機上廣泛使用）、滅缸法（僅適用于多缸發(fā)動機）、油耗線法（又稱負荷特性法）。 5、試分析轉(zhuǎn)速和負荷對機械效率的影響。 答：轉(zhuǎn)速n上升，各摩擦副之間相對速度增加，摩擦損失增加。曲柄連桿機構(gòu)的慣性力加大，活塞側(cè)壓力和軸承負荷均，摩擦損失增加；泵氣損失加大。驅(qū)動附件消耗的功多。因此，機械損失功率增加，機械效率下降。轉(zhuǎn)速一定時，負荷減小，平均指示壓力pmi隨之下降，而平均機械損失壓力pmm變化很小，因為pmm的大小主要取決于摩擦副的相對速度和慣性力的大小，根據(jù)ηm=1-（pmm/pmi）知，隨著負荷減小，機械效率ηm下降。 6、試分析影響充氣效率的主要因素。 答：影響充氣效率的因素有進氣終了的壓力pa，進氣終了的溫度Ta，殘余廢棄系數(shù)γ，配氣定時，壓縮比，進氣狀態(tài)。 7、試分析進氣遲閉角對充氣效率及有效功率的影響。 答：加大進氣門遲閉角，高轉(zhuǎn)速時充氣效率增加，有利于Z大功率的提高，但對于低速和中速性能則不利。減小進氣遲閉角，能防止低速倒噴，有利于提高Z大扭矩，但降低了Z大功率。 7、試分析進氣遲閉角對充氣效率及有效功率的影響。 答：加大進氣門遲閉角，高轉(zhuǎn)速時充氣效率增加，有利于Z大功率的提高，但對于低速和中速性能則不利。減小進氣遲閉角，能防止低速倒噴，有利于提高Z大扭矩，但降低了Z大功率。 8、簡述提高充氣效率的措施。 答：提高進氣終了壓力Pa、降低進氣終了的溫度Ta、減小殘余廢氣系數(shù)r、選擇合理的配氣定時、提高壓縮比。 9、汽油機正常燃燒過程：1）著火延時期：從火花塞點火至氣缸壓力明顯脫離壓縮線而急劇上升時的時間轉(zhuǎn)角或曲軸轉(zhuǎn)角，希望盡量縮短著火延時期并保持穩(wěn)定。2）明顯燃燒期：從形成火焰ZX到火焰?zhèn)鞅檎麄€燃燒室。明顯燃燒期是汽油機燃燒的主要時期，明顯燃燒期愈短，愈靠近上止點，汽油機的經(jīng)濟性、動力性越好。3）后燃期：它是指明顯燃燒期以后的燃燒，主要有火焰前鋒后未及燃燒的燃料再燃燒，貼附在缸壁上未燃燒混合氣層的部分燃燒以及高溫分解的燃燒產(chǎn)物重新氧化，這時，燃燒已遠離上止點，應盡量減少。 10、試分析汽油機爆燃產(chǎn)生的原因。爆燃有何危害？ 答：原因：在正?；鹧?zhèn)鞑サ倪^程中，處在Z后燃燒位置上的那部分未燃混合氣，進一步受到壓縮和輻射熱的作用，加速了先期反應。如果在火焰前鋒尚未到達之前，末端混合氣已經(jīng)自燃，則這部分混合氣烯燒速度極快，火焰速度可達每秒百米甚至數(shù)百米以上，使局部壓力、溫度很高，并伴隨有沖擊波。壓力沖擊波反復撞擊缸壁，發(fā)出尖銳的敲擊聲，嚴重時破壞缸壁表面的附面氣膜和油膜，使傳熱增加，氣缸蓋和活塞頂溫度升高，冷卻系統(tǒng)過熱，汽油機功率減少，耗油率增加，甚至造成活塞、氣門燒壞，軸瓦破裂，火花塞絕緣體破壞，潤滑油氧化成膠質(zhì)，活塞環(huán)粘在槽內(nèi)等故障。 11、通過怎樣調(diào)整轉(zhuǎn)速和負荷可以減輕爆燃，為什么？ 答：提高轉(zhuǎn)速，轉(zhuǎn)速增加時，火焰速度亦增加，爆燃傾向減小。降低負荷，負荷減小時，氣缸的溫度、壓力降低，爆燃的傾向減小。 12、轉(zhuǎn)速、負荷變化時點火提前角如何調(diào)整：轉(zhuǎn)速增加時，由于循環(huán)時間縮短，所以應加大點火提前角。負荷減小時，進入氣缸的混合氣數(shù)量減少，殘余廢氣所占的比例相對增加，需增大點火提前角。 13、使用因素對汽油機燃燒的影響：混合氣濃度為0.85～0.95時，著火延遲期Z短，易爆燃。點火角過大，則大部分混合氣在壓縮過程中燃燒，活塞所消耗的壓縮功增加，且Z高壓力升高，末端混合氣燃燒前的溫度較高，爆燃傾向加大，點火過遲，則燃燒延長到膨脹過程，燃燒Z高壓力和溫度下降，傳熱損失增多，排溫升高，功率、熱效率降低，但爆燃傾向減小，NOx排放量降低。提高轉(zhuǎn)速，火焰?zhèn)鞑ニ俣燃涌?，爆燃傾向減小。減小負荷，氣缸的溫度壓力降低，爆燃傾向減小。大氣壓力低，氣缸充氣量減少，則混合氣變濃，另外，壓縮壓力低，著火延遲期長和火焰速度慢，這經(jīng)濟性和動力性下降，但爆燃傾向減小。大氣溫度高，同樣氣缸充氣量下降，經(jīng)濟性、動力性變差。而且容易發(fā)生爆燃和氣阻。 14、混合氣濃度α對發(fā)動機性能有何影響？（P70-71） 在a=0.8~0.9時由于燃燒溫度Z高火焰?zhèn)鞑ニ俣萙大，因此爆燃傾向增大，在a= 1.03~1.1時由于燃燒完全，beZ低，但此時缸內(nèi)溫度Z高且有富?？諝?氮氧化合物排放量大使用a小于1的濃混和氣工作由于必然會產(chǎn)生不完全燃燒所以CO排放量明顯上升當小于0.8及大于1.2 時火焰速度緩慢部分燃料來不及完全燃燒，因而經(jīng)濟性差，HC排放量增多且工作不穩(wěn)定。 15、試分析點火提前角θ對燃燒過程的影響。P71 對應于每一個工況都存在一個“Z佳”的點火提前角，這是汽油機功率Z大，耗油率Z低。點火角過大，則大部分混合氣在壓縮過程中燃燒，活塞所消耗的壓縮功增加，且Z高壓力升高，末端的混合氣燃燒前的溫度較高，爆燃傾向加大。點火過遲，則燃燒延長到膨脹過程，燃燒Z高壓力和溫度下降，傳熱損失增多，排熱升高，功率、熱效率降低，但爆燃傾向減小，NOx排放降低。 16、柴油機燃燒過程可劃分為幾個階段？各階段有何特征？畫出其展開示功圖P99 1）著火延遲期：指從燃油開始噴入燃燒室內(nèi)至由于開始燃燒而引起壓力升高使壓力脫離壓縮線開始急劇上升。溫度越高或壓力越高，著火延遲期越短，2）速燃期：在著火延遲期內(nèi)準備好的混合氣幾乎同時開始燃燒，使燃燒室內(nèi)的壓力、溫度急劇上升。3）緩燃期：一般噴射過程在緩燃期都已經(jīng)結(jié)束，隨著燃燒過程的進行，空氣逐漸減少而燃燒產(chǎn)物不斷增加，燃燒的進行也漸趨緩慢。4）補燃期：補燃期內(nèi)燃油的燃燒可稱為后燃，由于燃燒時間短促，混合氣又不太均勻，總有少量燃油拖延到膨脹過程中繼續(xù)燃燒，應盡量縮短補燃期，減少補燃期內(nèi)燃燒的燃油量。 17、發(fā)動機的燃燒過程中，為什么要盡量減少補燃？P100 在補燃期間，缸內(nèi)壓力不斷下降，燃燒放出的熱量得不到有效利用，還使排氣溫度提高，導致散熱損失增大對柴油機的經(jīng)濟性不利 此外，后燃還增加了有關(guān)零部件的熱負荷，對柴油機的經(jīng)濟性不利。因此應盡量縮短補燃期 減少補燃期內(nèi)燃燒的燃油量 18、噴油泵的速度特性及校正：噴油泵油量控制機構(gòu)位置固定，循環(huán)供油量隨噴油泵轉(zhuǎn)速變化的關(guān)系為噴油泵速度特性。不符合實際要求的原因：可能出現(xiàn)飛車，轉(zhuǎn)速下降，循環(huán)供油量減少，不能爬坡，與氣缸進氣量不配合。噴油泵的速度特性必須校正，正校正：為使柴油機滿足汽車扭矩要求，應使供油量隨轉(zhuǎn)速下降而增加1）出油閥校正：可變減壓容積和可變減壓作用2）調(diào)速器校正 負校正：為防止柴油機在低速大負荷時冒煙，應使低速時供油量隨轉(zhuǎn)速下降而減少。 19、柴油機燃燒放熱三規(guī)律，為什么先緩后急：燃燒起點、燃燒放熱規(guī)律曲線形狀和燃燒持續(xù)時間為燃燒放熱規(guī)律的三要素。先緩后急是因為在開始放熱階段，不希望燃燒放熱速率上升的過快，以降低壓力升高率，使柴油機的工作粗暴得到控制，然后燃燒應加速進行，使絕大部分燃油在盡可能靠近上止點處完成燃燒，以提高經(jīng)濟性，燃燒持續(xù)時間不宜過長。 20、試述直噴式燃燒室柴油機的性能特點P118 混合氣濃度較大，空氣利用率低，工作較粗暴，經(jīng)濟性好，啟動性好。 21、分隔式燃燒室的性能特點：混合氣濃度較小，Pme較高。對燃油系統(tǒng)要求不高。高速性好。進氣道阻力小，充氣效率高。主室壓力升高率小，工作平穩(wěn)?？煽啃缘?。排污較少。 22、柴油機的負荷特性曲線：當柴油機保持某一轉(zhuǎn)速不變，而移動噴油泵齒條或拉桿位置，改變每循環(huán)供油量時，B、be、隨Pe變化的關(guān)系即柴油機負荷特性。 23、汽油機外特性：節(jié)氣門全開所測得的速度特性。 24、安裝調(diào)速器的作用：保持轉(zhuǎn)速的穩(wěn)定性，保持怠速穩(wěn)定，防止高速飛車?；蛘哂茫ú裼蜋C運轉(zhuǎn)時，噴油泵的供油量應隨發(fā)動機的轉(zhuǎn)速不同而有所差別，即隨發(fā)動機轉(zhuǎn)速的升高，供油量應增大.但是，如果沒有調(diào)速器加以控制，供油量會隨著發(fā)動機轉(zhuǎn)速的升高而增加，這種現(xiàn)象的繼續(xù)，可以在短時間內(nèi)使發(fā)動機超過額定轉(zhuǎn)速而造成"飛車"，致使發(fā)動機過熱，冒黑煙，以致發(fā)生損壞機件的現(xiàn)象.反之，當發(fā)動機轉(zhuǎn)速降低時，如果沒有調(diào)速器，噴油量將隨發(fā)動機轉(zhuǎn)速的降低而減少，直至迫使發(fā)動機熄火.因此，在柴油機上必須裝有可靠的調(diào)速器.） 25、怎樣衡量發(fā)動機的扭矩特性？ 1）扭矩儲備系數(shù)u：值大時，在不換檔的情況下，爬坡能力、克服短期超載能力強。2）轉(zhuǎn)速儲備系數(shù)：標定工況是的轉(zhuǎn)速n1與Z大扭矩時的轉(zhuǎn)速n2的比值。值越大，在不換檔情況下，發(fā)動機克服阻力的潛力愈強。 26、為什么要對柴油機的扭矩特性進行校正，校正的方法：汽車拖拉機經(jīng)常會遇到像爬坡這樣阻力突然增大的情況，為減少換檔次數(shù)，要求發(fā)動機的扭矩隨著轉(zhuǎn)速的升高而增加，為了發(fā)動機扭矩有適應這種變化的能力，需對柴油機的扭矩特性進行校正。方法：出油閥式校正機構(gòu)，附加在調(diào)速器上的彈簧校正機構(gòu)。 27、怎樣調(diào)速：調(diào)速器可以根據(jù)外界負荷的變化，通過轉(zhuǎn)速感應元件，自動調(diào)節(jié)噴油泵供油量，使柴油機轉(zhuǎn)速保持在極小的變化范圍內(nèi)穩(wěn)定工作。 28、影響柴油機燃燒過程的運轉(zhuǎn)因素：負荷：柴油機的負荷調(diào)節(jié)方法是質(zhì)調(diào)節(jié)，即空氣量基本上不隨負荷變化，而只調(diào)節(jié)循環(huán)供油量。負荷增大，循環(huán)供油量也增大，過量空氣系數(shù)減少，單位容積內(nèi)混合氣燃燒放出的熱量增加，引起缸內(nèi)溫度上升，縮短著火延遲期，這對降低柴油機的工作粗暴有利。在中小負荷工況下，燃燒效率的變化一般不大，但隨著循環(huán)供油量的加大，過量空氣系數(shù)變小，燃燒過程延長，都可能使燃燒效率下降。轉(zhuǎn)速：轉(zhuǎn)速太大，充氣效率下降，混合氣濃度降低，燃燒過程延長，熱效率下降，轉(zhuǎn)速太小，空氣運動減弱，噴油壓力下降，使混合氣質(zhì)量變差，熱效率下降。供油提前角：過大，壓縮負功增加，Pe下降，be上升，過小，補燃期延長，Pe下降，指示熱效率下降。燃油：十六烷值是衡量燃油自燃性指標。烷值為55的燃油自燃性相對較好，即較易于著火自燃，使著火延遲期較短，因此在同樣噴油規(guī)律的條件下比較，十六烷值為45的燃油的升高率和Z大爆發(fā)壓力都明顯較低，從而使燃燒噪聲和NOx的排放量也都降低

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